4WRZ16W100-6X/6AG24NETK4/D3V力士乐比例阀

4WRZ16W100-6X/6AG24NETK4/D3V力士乐比例阀

4WRZ16W100-6X/6AG24NETK4/D3V

R978036908 4WRZ16E100-6X/6AG24N9TK4/D3M
R978038897 4WRZ32W520-5X/6A24N9TK4/D3V
R978868969 4WRZ10W1-85-5X/6A24N9K4/D3MR
R978869790 4WRZ25W220-5X/6A24N9ETK4/M
R978870998 4WRZ25E220-5X/ET/M
R978892577 4WRZ25W3-325-5X/6A24N9EK4/D3MR
R978897794 4WRZ16E2-150-6X/6AG24N9ETK4/D3M
R978898725 4WRZ25E1-325-5X/6A24N9K4/D3MR
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R978909359 4WRZ10W6-85-7X/6EG24ETK4/D3V
R978909413 4WRZ10E50-5X/6A24N9ETK4/V
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R978909713 4WRZE16W6-100-7X/6EG24N9ETK31/A1V
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R978909782 4WRZ32W3-520-5X/6A24N9EK4/D3M
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R978910146 4WRZ10W6-85-7X/6EG24ETK4/V
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R978910280 4WRZ16W100-6X/6AG24N9K4/D3V
R978910448 4WRZ25WA325-5X/6A24NEK4/D3V
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R978910696 4WRZ10E1-25-5X/6A24NEK4/D3M
R978910857 4WRZE10W6-25-7X/6EG24N9ETK31/A1V
R978910858 4WRZE25W8-220-7X/6EG24N9K31/A1V
R978910977 4WRZ25E3-325-5X/6A24N9ETK4/D3M
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R978911214 4WRZ32W520-5X/6A24N9K4/D3M
R978911217 4WRZ32E360-5X/6A24N9ETK4/M
R978911223 4WRZ25W1-220-5X/6A24N9ETK4/M
R978911289 4WRZ16W3-150-6X/6AG24N9ETK4/D3M
R978911327 4WRZ25W3-325-5X/6A24N9ETK4/D3M
R978911403 4WRZE25EA325-7X/6EG24N9ETK31/A1M
R978911408 4WRZE16W150-7X/6EG24N9TK31/A1D3V43A1577
R978911429 4WRZ25W3-325-5X/6A24N9ETK4/D3V
R978911440 4WRZ10EA85-5X/6A24N9EK4/D3M
R978911449 4WRZ10EB85-5X/6A24NK4/M
R978911496 4WRZE16W6-150-7X/6EG24ETK31/A1V
R978911512 4WRZE32E520-7X/6EG24N9EK31/F1V
R978911535 4WRZ10W8-50-7X/6EG24N9K4/D3V
R978911555 4WRZ16W3-150-6X/6AG24N9TK4/M
R978911556 4WRZ16W2-150-6X/6AG24N9TK4/M
4WRZ16W100-6X/6AG24NETK4/D3V

T=Ttηm (4-7)
式中：ηm为液压马达的机械效率(%)。
4.液压马达的启动机械效率ηm 液压马达的启动机械效率是指液压马达由静止状态起动时，马达实际输出的转矩T0与它在同一工作压差时的理论转矩Tt之比。即：
ηm0=T/Tt (4-8)
液压马达的启动机械效率表示出其启动性能的指标。因为在同样的压力下，液压马达由静止到开始转动的启动状态的输出转矩要比运转中的转矩大，这给液压马达带载启动造成了困难，所以启动性能对液压马达是非常重要的，启动机械效率正好能反映其启动性能的高低。启动转矩降低的原因，一方面是在静止状态下的摩擦因数大，在摩擦表面出现相对滑动后摩擦因数明显减小，另一方面也是主要的方面是因为液压马达静止状态润滑油膜被挤掉，


基本上变成了干摩擦。一旦马达开始运动，随着润滑油膜的建立，摩擦阻力立即下降，
并随滑动速度增大和油膜变厚而减小。
实际工作中都希望启动性能好一些，即希望启动转矩和启动机械效率大一些。现将不同结构形式的液压马达的启动机械效率ηm0的大致数值列入表4-1中。
由表4-1可知，多作用内曲线马达的启动性能好，轴向柱塞马达、曲轴连杆马达和静压平衡马达居中，叶片马达较差，而齿轮马达差。
5.液压马达的转速 液压马达的转速取决于供液的流量和液压马达本身的排量V，可用下式计算：
nt=qi/V (4-9)
式中：nt为理论转速(r/min)。
由于液压马达内部有泄漏，并不是所有进入马达的液体都推动液压马达做功，一小部分因泄漏损失掉了。所以液压马达的实际转速要比理论转速低一些。
n=nt?ηv (4-10)
式中：n为液压马达的实际转速(r/min)；ηv为液压马达的容积效率(%)。
6.低稳定转速 低稳定转速是指液压马达在额定负载下，不出现爬行现象的低转速。所谓爬行现象，就是当液压马达工作转速过低时，往往保持不了均匀的速度，进入时动时停的不稳定状态。
液压马达在低速时产生爬行现象的原因是：力士乐 比例阀 武汉现货
(1) 摩擦力的大小不稳定。 通常的摩擦力是随速度增大而增加的，而对静止和低速区域工作的马达内部的摩擦阻力，当工作速度增大时非但不增加，反而减少，形成了所谓“负特性”的阻力。另一方面，液压马达和负载是由液压油被压缩后压力升高而被推动的，因此，可用图4-1(a)所示的物理模型表示低速区域液压马达的工作过程：以匀速v0推弹簧的一端(相当于高压下不可压缩的工作介质)，使质量为m的物体(相当于马达和负载质量、转动惯量)克服“负特性”的摩擦阻力而运动。当物体静止或速度很低时阻力大，弹簧不断压缩，增加推力。只有等到弹簧压缩到其推力大于静摩擦力时才开始运动。一旦物体开始运动，阻力突然减小，物体突然加速跃动，其结果又使弹簧的压缩量减少，推力减小，物体依靠惯性前移一段路程后停止下来，直到弹簧的移动又使弹簧压缩，推力增加，物体就再一次跃动为止，形成如图4-1(b)所示的时动时停的状态，对液压马达来说，这就是爬行现象。
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